每个人都曾试图在平淡的学习、工作和生活中写一篇文章。写作是培养人的观察、联想、想象、思维和记忆的重要手段。那么我们该如何写一篇较为完美的范文呢？以下是小编为大家收集的优秀范文，欢迎大家分享阅读。

箱梁计算软件篇一

上部箱梁构造为 5×35连续小箱梁, 桥宽 12.25米, 由 4榀小箱梁联结构成, 布置图如下图所示。设计荷载公路ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析, 模 的主要规范有: 1.《公路桥涵设计通用规范》(jtgd60-2004 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(jtgd62-2004 3.《公路工程技术标准》(jtgb01-2003(一 技术指标 设计荷载:公路ⅰ级。

桥面宽度:0.5+11.25+0.5=12.25米,单幅桥。

标准桥面横坡:2% 跨径:35米

斜度:0°, 10°,20°,30°,40° 主梁片数:4片梁。预制梁长:34.3米。预制梁高:1.8米。

桥面铺装:9cm 沥青混凝土。混凝土调平层 : 8cm50号混凝土。(二 相关参数 相对温度 75% 桥面板与其它部分的温差为±5° 预应力管道成形为钢波纹管 管道摩擦系数 u=0.25 管道偏差系数 λ=0.0025l/米 钢筋回缩和锚具变形为 6mm(三 主要材料 1.混凝土材料

预制箱梁、横隔板 50号混凝土

现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土

现浇桥面层 50号混凝土

主梁采用 50号混凝土,力学性能见表 1.1 混凝土力学性能表 表 1.1 预应力筋均采用符合 astm a416-96a标准的高强低松弛 270级钢绞线,公 称直径 φj15.24mm ,公称面积为 140mm 2,标准强度为 mpa r b y 1860

= , ,控制张

拉应力为 1395mpa。弹性模量为 mpa e y 5 10 95.1⨯ =。

(四预应力布置

预应力构造分为两种类型:顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用 ovm 型 锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用 bm15型锚具及配套的设备, 管道成 孔采用波纹扁管,且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力张拉采 用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。(五施工工序

⑴ 预制主梁,张拉预应力钢束。

⑵ 用天线吊装逐孔架设箱梁,要求现浇箱梁横隔板湿接缝。⑶ 现浇连续墩顶混凝土。

⑷ 待连续段混凝土达强度 95%后, 先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体 系,再现浇桥面混凝土。

⑸ 待桥面板混凝土达到强度形成全截面后,安装伸缩缝及施工桥面系。(六活荷载分布影响系数

在计算活荷载横向分配系数时, 运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接 板梁法。结果如下: 中跨横向分配系数表格 表 1.2

第二章 35米箱梁简支变刚构连续计算

一、结构计算模型

主梁高为 1.8米,宽为 2.4米,具体见图 2.1。在计算分析时,将 8㎝厚的现 浇防水混凝土及 9cm 厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上,不考 虑其对刚度的贡献。选择了一跨 5联进行计算,将整个桥梁离散为 190个单元, 191个节点。单元划分示意图见图 2.2、图 2.3(图中只示出了半跨结构。

1.混凝土容重为 2.6吨 /米。

2.桥面铺装按 17厘米厚计算(8cm调平层, 9cm 沥青混凝土。3.护拦单侧重 0.8吨 /米。

5.温度荷载

顶板升温变化为 0―(+5.5―(+14度。顶板降温变化为 0―(-2.75―(-7度。

四、主要荷载组合 使用阶段计算了八种组合:(1恒载 +公路ⅰ级(最大(2恒载 +公路ⅰ级(最小(3恒载 +公路ⅰ级(最大 +升温(4恒载 +公路ⅰ级(最小 +升温(5恒载 +公路ⅰ级(最大 +降温

(6恒载 +公路ⅰ级(最小 +降温

五、施工阶段

在用 midas 运行计算分析时,将结构模拟为 3个施工阶段,施工步骤如下 所示: ①阶段:预制梁:张拉底板钢束。

②阶段:浇注墩顶湿结缝,结构连续形成,张拉顶板预应力。③阶段:浇注桥面板,桥面铺装完成。施工阶段表格 表 2.1

六、应力计算结果

在上图中,其中 25,26,51单元为湿结缝单元, 1-37,40-75单元为预制 梁单元,表格中只列出 1-76单元的沿梁长法向应力的结果, 116-151与 154-190关于中心对称,故未列出。本文只取半对称跨 , 具体结果见表格 2.1~2.6: 施工阶段各截面的压应力(mpa 表 2.1 7

使用阶段各截面的压应力(mpa 表 2.2 9

公路ⅰ级使用阶段各截面的压应力(mpa 表 2.3 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 恒载＋汽车(max＋升温 上缘-1.97-4.19-4.55-4.69-5.03-5.46-5.94-2.97-3.56-4.18-4.67-5.14-5.63-6.07-0.99-1.38-1.71-1.97-2.15-2.27-2.16-1.99-1.74-1.43-6.58-6.21-5.80-5.41-5.00-4.45-3.93-6.95-6.53-6.17-5.89-5.79-5.45-3.18 下缘-3.20-8.55-8.53-8.47-8.82-9.12-9.40-10.80-11.00-11.20-10.50-9.80-8.92-8.11-9.01-8.32-7.75-7.29-6.95-6.84-7.07-7.41-7.87-8.45-7.44-8.14-8.91-9.54-10.10-9.85-9.59-8.15-7.81-7.45-7.06-7.06-7.02-1.70 恒载＋汽车(min＋升温 上缘-3.53-5.76-6.02-6.07-6.38-6.80-7.30-4.38-5.03-5.74-6.31-6.88-7.45-7.97-2.98-3.43-3.79-4.06-4.25-4.34-4.24-4.05-3.77-3.41-8.47-8.03-7.54-7.06-6.56-5.92-5.32-8.28-7.84-7.47-7.20-7.19-6.97-4.70 下缘-5.16-10.50-10.40-10.20-10.50-10.80-11.20-12.70-13.00

-13.40-12.80-12.20-11.50-10.70-11.70-11.10-10.60-10.20-9.83-9.68-9.91-10.20-10.70-11.20-10.10-10.70-11.30-11.80-12.30-11.80-11.40-9.87-9.47-9.08-8.69-8.80-8.93-3.61 11 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 公路ⅰ级使用阶段各截面的压应力(mpa 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 表 2.4 下缘-5.69-5.71-5.88-6.07-6.64-7.21-7.76-8.27-8.78-9.34-9.16-8.88-8.48-8.13-7.81-7.58-7.45-7.41-7.51-8.03-8.47-9.05-9.77-10.60-9.87-10.80-11.80-12.60-13.40-13.20-13.10-11.80-11.60-11.50-11.50-11.80-12.20-6.93 杆端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 恒载＋汽车(max＋降温 上缘-2.46-2.46-2.38-2.29-2.27-2.30-2.41-2.60-2.87-3.18-3.41-3.64-3.88-4.09-4.25-4.34-4.37-4.33-4.21-3.74-3.40-2.98-2.48-1.90-6.78-6.16-5.50-4.85-4.19-3.41-2.66-5.48-4.85-4.24-3.67-3.37-2.86-0.56 12 下缘-5.69-5.66-5.63-5.64-5.90-6.17-6.43-6.64-6.83-7.07-6.70-6.24-5.70-5.23-4.82-4.52-4.33-4.27-4.36-4.93-5.42-6.07-6.88-7.83-7.22-8.30-9.44-10.40-11.40-11.40-11.40-10.20-10.10-9.99-9.83-10.10-10.20-4.97 恒载＋汽车(min＋降温 上缘-2.47-2.50-2.58-2.65-2.87-3.14-3.46-3.87-4.34-4.83-5.21-5.57-5.91-6.20-6.43-6.58-6.65-6.62-6.51-6.01-5.63-5.15-4.59-3.93-8.68-7.96-7.20-6.43-5.66-4.77-3.94-6.69-6.03-5.45-4.98-4.78-4.40-2.12 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 i端 恒载＋汽车(max＋降温 上缘-0.56-2.81-3.17-3.32-3.65-4.06-4.53-1.52-2.10-2.70-3.20-3.69-4.18-4.64 0.47 0.06-0.28-0.55-0.75-0.88-0.79-0.62-0.39-0.08-5.27-4.91-4.51-4.13-3.73-3.22-2.73-5.79-5.40-5.07-4.81-4.72-4.38-2.10 下缘-4.97-10.30-10.20-10.20-10.50-10.90-11.20-12.70-12.90-13.30-12.60-11.80-10.90-10.10-11.00-

10.30-9.68-9.21-8.86-8.72-8.93-9.26-9.70-10.30-9.24-9.93-10.70-11.30-11.90-11.50-11.10-9.63-9.22-8.81-8.38-8.37-8.33-3.04 恒载＋汽车(min＋降温 上缘-2.12-4.37-4.64-4.70-4.99-5.40-5.89-2.94-3.57-4.26-4.84-5.43-6.01-6.54-1.53-1.99-2.36-2.64-2.85-2.95-2.86-2.68-2.42-2.07-7.16-6.73-6.26-5.78-5.29-4.69-4.12-7.12-6.71-6.37-6.13-6.12-5.91-3.62 下缘-6.93-12.20-12.10-11.90-12.20-12.60-13.00-14.50-14.90-15.40-14.80-14.20-13.40-12.70-13.70-13.10-12.50-12.10-11.70-11.60-11.80-12.10-12.50-13.00-11.90-12.50-13.10-13.60-14.00-13.50-13.00-11.40-10.90-10.40-10.00-10.10-10.20-4.94 13 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 结论： 由上面的计算结果可看出(压应力为负，拉应力为正，在施工阶段过程中，压应力最大值为 12.9mpa<21mpa；成桥后，最大压应力，13.7mpa<20 mpa 能够 满足要求。在正常使用荷载作用下，压应力最大值为 15.4mpa<16.2 mpa；最大 拉应力 0.47mpa<1.85mpa，能够满足要求。14

箱梁计算软件篇二

北京市五环路(二期)工程1#合同

c线匝道桥箱梁模板设计计算书

一、说明：

1、本合同工程主要为京原路立交，立交桥梁由3座主桥、8座匝道桥、1座通道桥、2座跨河桥组成。c线匝道桥上跨五环主路，桥梁结构主要为钻孔灌注桩基础、承台、圆形墩柱、盖梁、肋板式桥台及现浇预应力混凝土连续箱梁及预制预应力混凝土t梁。本工程设计单位为北京市市政工程设计研究院、建设单位为北京市首都发展有限责任公司、施工单位为北京鑫实路桥建设有限公司、监督单位为北京市建设工程质量监督总站市政工程监督站、监理单位为江苏华宁交通工程监理公司证结构线形顺。为保直、美观，砼外观颜色一致，不出蜂窝麻面，我项目经理部在施工中采用大模板，并严格按照《公路桥涵施工技术规范(jtj041-200)》及有关手册资料进行模板设计及计算。

2、本工程所用支架为常用wdj碗扣支架，根据资料所提供的数据，ф48×3.5钢管截面积489 mm2，允许承载力为205 n/ mm2，单位质量0.0384kn/m。由于碗扣支架为租用，所以各种杆件须经严格挑选才能使用。鉴于租用支架以前使用过，所以对于碗扣支架的塑性变形可忽略不计。模板采用5cm厚木板，内衬1.2厘米厚光面复合板。

3、预拱度按设计要求设置。

二、计算荷载

1、荷 载：

p1、模板、拱架和支架自重：木材容重：6000n/m3； p2、新浇砼容重：25kn/m3；

p3、施工人员和施工材料、机具行走运输和堆方荷载： 模板及直接支承模板的小棱，均布荷载取2.5kpa，另以集中荷载2.5kn进行验算；

(1)计算直接支承模板的小棱，均布荷载取1.5kpa；

(2)计算支架立柱及支承拱架和其它结构，均布荷载取1.0kpa。p4、振捣砼产生的荷载(作用范围在有效压实高度之内)：

(1)对于水平面模板为2.0kpa；(2)对垂直面模板为4.0kpa； p5、新浇砼对模板侧面的压力：

(1)采用内部振捣器，根据实际灌注条件及以往施工经验，对于直径φ150以内墩柱砼，浇注速度为v=6m/h左右，即取v=6m/h。而对于浇筑闭合框架砼，由于砼方量大，钢筋较密，浇筑时间较长，根据以往经验，对于高度在6m以内的大体积砼，浇筑速度一般在v=0.3m/h以内(其中考虑到泵车输送砼的单位时间量)，那么，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力

pmax=0.22γt0β1β2v1/2 pmax--新浇筑砼对模板的最大侧压力(kpa)；

β1—混凝土坍落度修正系数。坍落度11-15厘米时k=1.15。β2—外加剂影响修正系数。不掺外加剂时k=1.0，掺缓凝作用外加剂时k=1.2；

γ—砼的容重(25kn/m3)；

t0—新浇筑混凝土初凝时间(h)，t0=200/(t+15)，t为砼入模时的温度(℃)；

v—砼浇注速度(m/h)；

p6、倾倒砼时产生的水平荷载： 2.0kpa(泵送砼)。p7、其它荷载(1 kpa)。

2、根据《桥规》要求，底模刚度(即挠度)组合p1+p2+p7

侧模刚度组合p5+p6

对于常规结构，一般挠度满足要求即挠度≤l/400即符合要求。

三、设计计算

箱梁模板采用5cm厚木板，内衬1.2厘米厚光面复合板。翼板模板下加10×10cm方木竖撑及斜撑，纵向间距50cm，横向间距80cm；底模下设φ14对拉螺栓纵向间距80cm。支架采用wdj碗扣式支架，90×60×90cm布置。芯模用4cm厚木板，加10×10cm方木竖撑及斜撑，纵向间距80cm，横向间距100cm。顶托上横向设15×15cm方木，纵向设10×10 cm方木间距30cm。底托下垫22cm×16cm方木，基础用20cm厚二灰砂砾及50cm厚天然砂砾碾压密实。

1、侧模计算：

a、拉杆校核：浇筑温度t=20℃，v=0.3m/h，t0=200/(20+15)=5.71h，p5max=0.22γt0β1β2v1/2=0.22×25×5.71×1.15×1×0.31/2=19.78 kn/m2 1根φ14对拉螺栓承担面积1.1×0.8=0.88 m2，总侧压力f5=19.78×0.88=17.41kn，振捣作用压力f4=4×0.88=3.52kn，f总=20.93 kn。ⅰ级钢筋强度设计值为210 n/ mm2，f抗=153.9×210=32.32kn > f总，安全。

b、侧模整体挠度验算：10×10cm方木间距50厘米，验算侧模110×50厘米范围木板挠度核算：

ix=(1/12)×bh3=(1/12)×1.1×0.053=1.14×10-5m4 f5=19.78×0.55=10.9 kn，p6=2×0.55=1.1kn q=(p5+p6)/l=(10900+1100)/1.1=10909n/m wmax=5ql4/384ei=(5×10909×1.14)/(384×1010×1.14×10-5)=0.0018m<1.1/400=0.0027m符合要求。

c、翼板模板采用5cm厚木板，10×10cm方木支撑，纵向间距50厘米，横向间距60厘米，50×60厘米范围木板挠度核算：

ix=(1/12)×bh3=(1/12)×0.6×0.053=6.25×10-6m4 p1=6×0.6×0.5×0.05=0.09kn，p2=25×0.6×0.5×0.4=3kn p7=1×0.6×0.5=0.3kn q=(p1+p2+p7)/l=(90+3000+300)/0.6=5650n/m wmax=5ql4/384ei=(5×5650×0.64)/(384×1010×6.25×10-6)=0.00015m < 0.6/400=0.0015m 符合要求。

d、翼板模板采用5cm厚木板，10×10cm方木支撑，纵向间距50厘米，横向间距60厘米，木方顺纹[σ]=14500kpa，横纹[σ]=2300kpa，以最不利横纹[σ]=2300kpa控制。支撑方木受力核算：

单立杆：f1=6×0.6×0.5×0.05=0.09kn，f2=25×0.6×0.5×0.4=3kn f7=1×0.6×0.5=0.3kn，n=0.09+3+0.3=3.39kn，σ=n/a=3.39/0.01=339kpa<[σ]=2300kpa，安全。

单斜杆：f1=6×0.6×0.5×0.05=0.09kn，f2=25×0.6×0.5×0.4=3kn f5=18.99×1.1×0.5=10.4kn，f6=2×1.1×0.5=1.1kn f7=1×0.6×0.5=0.3kn，n=√2(0.09+3+10.4+1.1+0.3)=21.06kn，σ=n/a=21.06/0.01=2106kpa<[σ]=2300kpa，安全。

2、底模计算

a、底模整体挠度计算：支架为90×60×90（横杆竖向间距60、120间隔）cm布置，顶托上横向设10×15方木，间距60厘米；纵向设10×10 cm方木，间距50厘米。验算90×60厘米范围，有10×10cm方木2根。

p1=6000×0.1×0.1×0.9×2=108n p2=25000×0.9×0.6×1.5=20250n p7=1000×0.9×0.6=540n q=(p1+p2+p7)/l=(108+20250+540)/0.9=23220n/m ix=(1/12)×bh3=(1/12)×2×0.1×0.13=1.67×10-5m4 wmax=5ql4/384ei=(5×23220×0.94)/(384×1010×1.67×10-5)=0.00119m<0.9/400=0.00225m符合要求。

b、顶托上10×15方木挠度计算：支架为90×60×90cm布置，顶托上横向设10×15方木，间距60厘米；纵向设10×10cm方木，间距50厘米。验算正中90×60厘米范围，有10×10cm方木2根。

p1=6000×（0.1×0.1×0.6×2+0.9×0.6×0.05+0.1×0.15×0.9×2）=324n p2=25000×0.9×0.6×1.5=20250n p7=1000×0.9×0.6=540 n q=(p1+p2+p7)/l=(324+20250+540)/0.9=23460n/m ix=(1/12)×bh3=(1/12)×1×0.1×0.153=2.8×10-5m4

wmax=5ql4/384ei=(5×23460×0.94)/(384 ×1010×2.8×10-5)=0.00072m <0.9/400=0.00225m 符合要求。

3、芯模模板验算：

a、模板采用4cm厚木板，10×10cm方木支撑，纵向间距80厘米，横向间距100厘米，木方顺纹[σ]=14500kpa，横纹[σ]=2300kpa，以最不利横纹[σ]=2300kpa控制。支撑方木受力核算： 单立杆：f1=6×1×0.8×0.04=0.192kn，f2=25×0.4×1×0.8=8kn f7=1×0.8×1=0.8kn，n=0.192+8+0.8=9kn，σ=n/a=9/0.01=900kpa<[σ]=2300kpa，安全。

b、模板整体挠度计算：验算100×80厘米范围木板挠度核算： p1=6000×0.8×0.4×1=192n p2=25000×1×0.8×0.4=8000n p7=1000×1×0.8=800n q=(p1+p2+p7)/l=(192+8000+800)/1=8992n/m ix=(1/12)× bh3=(1/12)× 1 × 0.043=5.33 × 10-6m4 wmax=5ql4/384ei=(5 × 8992 × 14)/(384 × 1010 × 5.33 × 10-6)=0.0022m < 1/400=0.0025m 符合要求。

4、支架及地基承载力验算：

a、支架验算：支架立杆高6米，6层横杆，以中间90×60cm范围计算 p1=6×(0.062×0.9×0.6+2×0.1×0.1×0.6+2×0.1×0.15×0.9)=0.435kn p2=25×0.9×0.6×1.5=20.25kn p3=1×0.9×0.6=0.54kn f=0.435+20.25+0.54=21.225kn 一根杆件自重及附属重：0.0348×6+0.0348×（0.9+0.6）×6=0.522kn 一根杆件受力：n=21.225+0.522=21.747kn 基本计算数据：

ф48×3.5钢管截面积489mm2，[σ]=205n/mm2，为安全以壁厚3毫米验算，a=424mm2，σ=n/a=21.747×103/424=51.3n/mm2<[σ]=205n/mm2，安全。

b、地基承载力验算：地基用50厘米厚天然砂砾压实处理，承载力可达550kpa,上做20厘米厚二灰砂砾，7天承载力可达500 kpa，底托下垫22cm宽16cm厚木板，a=0.22×0.9=0.198m2，σ=n/a=21.747/0.198=109.8kpa<[σ]=500kpa，安全。

5、容许沉降量

木材与木材间接触处挤压值横木纹为3mm；木材与金属接触处为1-2mm；底梁置于天然砂砾时为5-10mm；容许沉降量：3+3+3+2+2+7=20mm。在拼装侧模前对高程进行复测，用立杆可调座进行调整。

箱梁计算软件篇三

现浇箱梁满堂支架设计及相关计算

中铁十五局集团第二工程有限公司

刘少修

摘 要：本文结合碗扣式支架的特点及工程实际，对碗扣式支撑架横、纵向方木及支架立杆进行了刚度、强度、稳定性检算 ；对支撑架对地基承载能力的要求进行了分析验算，提出了地基处理方案。同时，本文也为同类工程施工验算提供了可行的计算模式。

关键词：现浇箱梁 支架设计 检算

0、工程概况及设计说明

十里排枢纽c匝道桥位于龙浦高速公路十里排枢纽c匝道上。本桥全长215.84m。分两联：3×25+（25+38+25+25+20），第一联梁高1.5m，第二联梁高为2.0m；平面分别位于圆曲线（起始桩号：ck0+610.78，终止桩号：ck0+724.4，半径：120m，左偏）、缓和曲线（起始桩号：ck0+724.4，终止桩号：ck0+784.775，参数a：105m，左偏）和圆曲线（起始桩号：ck0+784.775，终止桩号：ck0+826.62，半径：350m，左偏）上，纵断面位于r=1635的竖曲线上。桥面净宽10.5m，箱体宽6.5m。墩台部位5m范围内底板厚度由端部至中部厚度由40cm渐变为25cm，其余部位厚度为25cm.、腹板厚度由端部至中部厚度由70cm渐变为50cm，其余部位厚度为50cm.。

根据本桥的实际情况，结合以往的工程施工经验，确定本桥采用碗扣式满堂支架法进行现浇。支架的设计以第二联箱梁的尺寸确定计算荷载、以最高净空13m确定支架的高度。

支架设计目标为：支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性；支架在承重后期弹性和塑性变形在15mm 以内；支架地基的沉降量及地基承载力应满足施工要求；支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，并应充分考虑拱度的预留问题。

1、满堂支架的设计（附碗扣式满堂支架设计示意图）

本桥支架的高度在1m～13m之间。将15cm 厚的c25混凝土层作为支架立杆底座基础，在砼基础上搭设碗扣式钢管支架。支架布置主要分三个区域进行设计：

①一般结构区底板布置，立杆按纵向间距0.9m，横向间距0.6m和0.9m，横杆步距1.2m进行布置；

②沿桥梁方向在端横梁、中横梁1.2m 范围内（梁端及支点区、渐变段）以及横隔板位置，立杆按纵向间距0.6m，横向间距0.6m，横杆步距1.2m进行布置；

③翼板宽2.0m，翼板立杆按纵向间距0.9m，横向间距1.2m，横杆步距1.2m进行布置。④支架两侧和腹板下沿桥梁纵向每3.6m（4.5m）设置一道横向十字斜杆，横向每隔四排或五排设置一道剪刀撑，间距不大于5m。支架高度通过可调托座调节，底座和顶托的丝扣旋出不超过三分之二且不大于30cm。桥梁内侧设置工作平台，外侧设置施工防护网。1.1模板结构及支撑体系 模板的自重是支架计算荷载的重要组成。故，在此有必要对现浇箱梁的外（内）模板结构进行叙述。1.1.1外模结构

模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，外模面板均采用δ= 12mm 的竹胶板，面板尺寸1.2m×2.4m，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横桥向方木上，横桥向方木采用10×10cm 方木，间距35cm（在端横梁、中横梁下部加密成间距20cm）；横向方木置于纵向12×12cm方木上，纵向方木间距与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。腹板外膜及翼板底板分别固定在竖向和横向10×10cm 方木上，方木间距35cm。1.1.2内模结构

预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，竹胶板作面板。由于箱梁内净空高度第一联为1.0m,第二联为1.5m，内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。内模上、下面板骨架采用10×10cm 方木，间距0.4m。

2、支架检算

支架检算荷载按最大荷载截面计算。根据现浇箱梁支架布置方案，采用ф48×3.5mm碗扣式支架搭设满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算，现以第二联现浇箱梁（第一联箱梁高1.5米，第二联箱梁高2.0米）跨中标准截面处支架及中（端）横梁处支架分别进行检算。

ф48×3.5mm钢管的力学特性： 断面积a=π(d2−d2)/4=4.89cm2 截面惯性矩i=π(d4−d4)/64=12.15cm4 回转半径i=sqrt(d2−d2)/4=1.578cm 截面模量w=π(d4−d4)/32d=5.078cm3 钢材弹性模量e=2.1×105mpa 钢材轴向容许应力[σ]=140mpa 受压构件容许长细比[λ]=150 2.1跨中一般结构段截面处支架结构验算 2.1.1荷载计算

①钢筋混凝土梁单位重：n1=5.06×26/6.5=20.24 kn/m2(钢筋混凝土梁重量按26kn/m3，现浇箱梁截面重力分布不均衡，支架主要由箱梁底板9根立杆受力，剩余翼板底6根立杆受力较小，故仅考虑对箱梁底板宽度范围内支架进行检算。)②模板重量：n2=25×（9.7+15）×0.012/6.5=1.14 kn/m2(竹胶板重量按25kn/m3)③方木重量：n3=8（0.12×3×7.2+0.122×9+0.12×30）/6.5=0.79 kn/m2(方木重量按8kn/m3)④支架重量：

根据现场情况以最高支架13米进行检算

n4=33.3（9×13×2+10×6.5×2+9×10×1）/6.5=2.33 kn/m2(钢管自重每米取33.3n)⑤人员及机器重：n5=1.5 kn/m2 ⑥倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：n6=3.0 kn/m2(采用汽车泵取值3.0kn/m2)⑦振捣砼时产生的荷载：n7=2.0 kn/m2(对水平面模板为2.o kn/m2；对垂直面模板为4.0 kn/m2)荷载组合：n′=1.2(20.24+1.14+0.79+2.33)+1.4（1.5+3+2）=38.5 kn/m2（已考虑荷载分项系数）

单根模板支架立杆的最大轴向力可取：n=38.5×0.92=31.2 kn 2.1.2立杆强度及稳定性验算 2.1.2.1立杆强度验算：

n/a≤[σ] n/a=31.2/4.89=63.8 mpa≤[σ]= 140 mpa×1.2 =170 mpa（临时结构，取1.2的允许应力增大系数）

k=[σ]/n=2.6≥1.3 结论：安全系数k≥1.3，立杆强度符合要求。2.1.2.2立杆稳定验算：

n≤a[σ] 长细比λ=l/i=120/1.578=76.05≤[λ]=150 查表得轴心受压件的稳定系数=0.651 n=32.27kn≤[n]=a[σ]=0.651×489×170=54117.63n=54.12kn 结论：n≤[n]，立杆满足强度及稳定性要求 2.1.3横向方木强度和刚度验算

支架中采用10×10cm 横向方木，按连续梁（三等跨连续梁为计算模型）计算。2.1.3.1横向方木强度验算：

m=0.1ql2≤[σw]w q=38.5-1.2(1.14+0.63+2.33)=33.58 kn/m2 m=0.1ql2=0.1×33.58×0.35×0.92=952.0 n·m≤[σw]w=0.10×0.102/6×10=1666.7 n·m([σw]方木设计抗弯强度，取[σw]=10 mpa；m为方木所受弯矩，w为截面抵抗矩w=bh2/6)2.1.3.2横向方木刚度验算：

f=0.677ql4/100ei≤l/400 f=0.677×33.58×0.35×0.94/(100×9×103×0.10×0.103/12)=0.70mm≤l/400=0.9/400=2.3mm（e为方木弹性模量，取e=9×103）

结论：f为方木挠度，横向方木满足强度和刚度要求。2.1.4纵向方木强度和刚度验算

支架中采用12×12cm纵向方木，按连续梁计算。2.1.4.1纵向方木强度验算：

m=0.1ql≤[σw]w m=0.1ql2=0.1×33.58×0.9×0.92=2447 n·m≤[σw]w=（0.123/6×10×106）=2880 n·m([σw]方木设计抗弯强度，取[σw]=10 mpa；m为方木所受弯矩；w为截面抵抗矩w=bh2/6）2.1.4.2纵向方木刚度验算：

f=0.677ql4/100ei≤l/400 f=0.677×33.58×0.9×0.94/(100×9×103×0.124/12)=0.86mm ≤l/400=0.9/400=2.3mm（e为方木弹性模量，取e=9×103）结论：纵向方木满足强度和刚度要求

小结：跨中标准截面处支架结构设计满足施工及规范要求。2.2梁端（中）横梁截面处支架结构验算 2.2.1荷载计算

①钢筋混凝土梁单位重：n1=13.0×26/6.5=52 kn/m2(钢筋混凝土梁重量按26kn/m3，由箱梁底板范围布置12根立杆主要受力)②模板重量：n2=25×9.7×0.012/6.5=0.45 kn/m2 ③方木重量：n3=8（0.12×3×7.2+0.122×12）/6.5=0.48 kn/m2 ④支架重量： 2根据现场情况以最高13米高支架进行检算

n4=33.3（10×7.5+12×13+10×12）/6.5=1.8 kn/m2 ⑤人员及机器重：n5=1.5 kn/m2 ⑥倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：n6=2.0 kn/m2 ⑦振捣砼时产生的荷载：n7=2.0 kn/m2 前载组合：n′=1.2(52+0.45+0.48+1.8)+1.4（1.5+3+2）=74.77 kn/m2 单根模板支架立杆的轴向力：n=74.77×0.6×0.9=40.38 kn 2.2.2立杆强度及稳定性验算 2.2.2.1立杆强度验算：

n/a≤[σ] n/a=40.38/4.89=82.57mpa≤[σ]= 140×1.2mpa =170 mpa k=[σ]/n=2.06≥1.3 结论：安全系数k≥1.3。立杆强度符合要求。2.2.2.2立杆稳定验算：

n≤a[σ] 长细比λ=l/i=120/1.578=76.05≤[λ]=150 查表得轴心受压件的稳定系数=0.651 n=40.38kn≤[n]=a[σ]=0.651×424×170=54117.63n=54.12kn 结论：n≤[n]，立杆满足强度及稳定性要求 2.2.3横向方木强度和刚度验算

支架中采用10×10cm 横向方木，按连续梁（三等跨连续梁为计算模型）计算。2.2.3.1横向方木强度验算：

m=0.1ql≤[σw]w q=74.77-1.2(0.48+1.8)=72.03 kn/m2 m=0.1ql2=0.1×72.03×102×0.35×0.62=907.58 n·m≤[σw]w=0.10×0.102/6×10×106=1666.7 n·m([σw]方木设计抗弯强度，取[σw]=10 mpa；m为方木所受弯矩；w为截面抵抗矩w=bh2/6）2.2.3.2横向方木刚度验算：

f=0.677ql/100ei≤l/400 f=0.677×72.03×0.35×0.6/(100×9×10×0.10×0.10/12)=0.29mm≤

43342l/400=0.6/400=1.5mm 结论：f为方木挠度，横向方木满足强度和刚度要求。2.2.4纵向方木强度和刚度验算

支架中采用12×12cm纵向方木，按连续梁（三等跨连续梁为计算模型）计算。2.2.4.1纵向方木强度验算：

m=0.1ql≤[σw]w m=0.1ql2=0.1×72.03×0.6×0.62=1555.8 n·m≤[σw]w=（0.123/6×10×106）=2880 n·m([σw]方木设计抗弯强度，取[σw]=10 mpa；m为方木所受弯矩；w为截面抵抗矩w=bh2/6）2.2.4.2纵向方木刚度验算：

f=0.677ql4/100ei≤l/400 f=0.677×72.03×0.6×0.64/(100×9×103×0.124/12)=0.24mm ≤l/400=0.6/400=1.5mm 结论：纵向方木满足强度和刚度要求 2.2.5水平杆、节点扣件抗滑移分析

因水平杆件只承受自重，主要起对立杆的约束作用，上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，作用于水平杆的力小，基本没有变形，且水平杆一般不会导致整个脚手架的破坏，因此在进行杆件强度验算时，无需对水平杆进行反计算。扣件的受力在不考虑水平风荷载的作用下，只受到立杆弯曲变形产生的局部内力，其值远小于单个节点扣件承载力8.5kn，因此也无须计算。

小结：端（中）横梁截面处支架结构设计满足施工及规范要求。

23、支架地基承载力检算

按照每根立杆承受4t轴力计算，下垫纵向方木，立杆下有效承压面积：s0.120.60.072m;p40000n0.072m22555555.6pa555.6kpa

显然，原地面地基不能满足设计要求，必须对原地面进行处理。地基处理拟采用换填夯实法。在夯实整平后的地基上浇注15cm厚c25素混凝土，横向宽度12.5m。经过处理后的基础完全能够满足承载要求。地基下沉等非弹性变形在预压以后自行消除。为了防止雨水（地表水）长期浸泡软化支架的地基，在沿线路方向较低的一侧做50*50cm砂浆排水沟。

4、支架预压

支架搭设完毕进行堆载预压，预压重量为现浇箱梁梁体重量的120％，压载实物为土袋，以消除支架非弹性变形，确保梁体质量及安全。预压时间为一周。4.1测点布置

测点沿纵向布置于跨中、1/4跨和距墩柱支点1m处，每个测量断面布设三个观测点，为箱梁中心点和腹板中心点。加载前，先准确确定各测点位置，以铁钉做标记。4.2压载过程

预压前，测量各测点标高。

根据混凝土重量的分配情况，以及混凝土浇注的顺序，按规定分级加载至120%施工荷载。土袋堆放顺序为先底板，后翼板，均要对称进行。为防止土袋压载时碰到阴雨天气，土袋吸湿重量增加而引起支架失稳，故土袋全部上完后，应用蓬布覆盖防雨。

土袋堆放完毕后，测量各点标高。每天定时观测两次，待连续三天的测量数据在±3mm以内，并报测量监理工程师签认合格后，确定支架稳定后方可卸除土袋，卸除土袋前测量各点标高。卸除顺序为先翼板后底板，亦对称进行。土袋卸除完毕后，测量各点标高。4.3数据处理

测量人员对每次详细记载的测量数据进行汇总整理、分析计算，拿科学的计算结果指导下一步施工。亦为预拱度的设置提供科学的依据。

参考文献：

[1]《路桥施工计算手册》,周水兴 何兆益 邹毅松，人民交通出版社，2001.5 [2]《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（jgj 166-2008）, 中华人民共和国住房和城乡建设部 发布，2008.11 [3]《结构力学教程（ⅰ）》，龙驭球 包世华 匡文起 袁驷，高等教育出版社，2000.7

碗扣式满堂支架设计示意图

现浇连续箱梁一般结构段碗扣支架示意图施工防护栏横向斜杆每设置横向纵向间距纵向方木方木水沟方木厚分层夯实地基混凝土现浇连续箱梁（端）中横梁处碗扣支架示意图施工防护栏横向斜杆端（中）横梁处设置横向纵向间距纵向方木方木水沟方木厚分层夯实地基混凝土

箱梁计算软件篇四

后张箱梁的预制箱梁预制

预应力箱梁施工主要步骤为：立模，绑扎钢筋及预应力筋、浇注砼，待主梁砼强度达到设计强度的80%后，张拉钢束，两端对称张拉。张拉后进行压浆、封锚，达规定强度后移梁。

（1）底模

预制场内，根据梁体的型式设置底模，底模采用20cm厚的砼台座，标号为25#砼，内部布置一定数量的分布钢筋，下部设对拉螺栓，间距100cm，上面用水准仪测平，抹光，然后在上面铺4mm厚的钢板。预应力箱梁底模两端做1.5m×1.5m厚0.5m的钢筋砼基础，用以承受张拉完毕后梁体的重量。

（2）箱梁模板

箱梁的外模采用大块定型钢模，内模采用组合钢模。模板与模板之间，模板与底模之间的缝隙用橡胶条密封。模板间用螺栓连接，用对拉螺栓把两侧外模与底模紧靠在一起，两侧模上方用角钢连接，用以控制梁体的宽度，另用拉筋穿于两侧模上方的预置环中，通过预埋的地锚把钢模拉紧，以增强两侧模的牢固。模板表面涂脱模剂，以保证梁体表面光滑。

（3）钢筋的制作安装

钢筋在加工棚内制做好后，直接在制梁台座上绑扎成型。所用钢筋的种类、型号严格按设计要求选用，进场后的钢筋及时检测各项性能指标，经试验合格并得到监理工程师认可后方可使用。钢筋储存于高于地面的垫木或其它支承上，并采取保护措施使其不受机械损伤和腐蚀生锈。进场钢筋按不同钢号、等级、规格及生产厂家分批验收，分类堆放，并设立明显标志，以利于检查和使用。在绑扎梁体钢筋的同时安装预应力筋孔道，孔道安装要严格按设计图纸要求设置，并采取孔道定位措施，保证孔道位置准确、线型平顺。同时注意绑扎或焊接好其它预埋件。

（4）后张法预应力砼箱梁浇注及养护

钢筋、模板检查无误后，并经监理工程师同意方可浇注箱梁砼。砼按经监理工程师批准的配合比在拌和站拌制，拌和站设自动计量设备。拌和好的砼，用机动翻斗车运输，浇筑顺序从一端向另一端或从中间向两端进行。侧面箱壁采用附着式振动器并配以小型插入式振捣器，振捣要认真、仔细，严禁出现漏振和过振现象。砼浇注前，在预应力孔道内穿入比孔道内孔稍小的塑料管，防止漏浆堵孔，在砼浇注完并初凝后把塑料管抽拔出来。

测定不同温度下拆模时间，及时拆除，用草袋覆盖，派专人洒水养护。

（5）梁体张拉及孔道压浆

梁体砼强度达到规定强度后，才能对梁体施加纵向预应力。张拉作业进行前，应对张拉设备进行严格标定，并在得到监理工程师认可后使用。

张拉作业顺序为：张拉程序为：0→10%δcom→δcom(持荷2min锚固)

其中：δcom为张拉时控制应力值，包括预应力损失值；

张拉时两端同时张拉，初始张拉力为控制应力的10%。张拉锚固后的梁体，及时进行预应力孔道压浆。浆体配制由试验确定并经监理工程师认可，压浆工作应连续进行，待出浆口流出浓浆与拌制的水泥浆一样后，保持压力5min关闭进浆阀门，压浆完成后进行封锚作业。在孔道压浆的浆体强度达到设计或规范规定后，用龙门吊移梁